2.4圓柱正弦活齒傳動受力分析
2.4.1活齒受力分析
正弦滾道是由活齒沿一定的空間正弦曲線運動包格而成任连，所以圓柱正弦活齒傳動屬于空間嚙合傳動。在圓柱正弦活齒傳動機構(gòu)工作過程中拒吧，幾乎所有的活齒都參與接觸與傳力划疟，由于正弦滾道具有周期性，每個活齒與正弦滾道間共軛齒廓的工作過程又完全相同描蹦，所以在受力分析時苦恶，可以任選一個活齒嚙合副作為對象進行研究。
不計活齒的重力及各構(gòu)件間的摩擦力仆阶，則各構(gòu)件對活齒的作用力都通過活去的球心并沿活齒齒面的法線方向筝踢，圖2-10為各作用力的空間位置關系⊙弊妫活齒的局部坐杯系為（o彰碑；x,y,z)，坐標原點0為活齒的球心彪御，x軸為活齒傳動的徑向方向详般，y軸為活齒傳動的周向方向，z軸為活齒傳動的軸向方向筋顽。設主動軸的外正弦滾道對活齒的作用力為F1玷利，接觸角為αn1；殼體內(nèi)正弦滾道對活齒的作用力為F3评疗，接觸角為αn3测砂；導架的活齒槽對活齒的作用力為F2；ui(i=1,3）為各嚙合副間瞬時接觸線的方向角壤巷。
顯然F1邑彪、F2、F3組成一空間匯交力系胧华，假設活齒在每個工作瞬時處于衡狀態(tài)寄症，根據(jù)圖2-10中各作用力的空間位置關系，可列方程如下：
由式（2-23）可以看出矩动，未知數(shù)包括F1有巧、F2、F3悲没、αn1篮迎、αn3共有5個，而方程個數(shù)只有3個示姿，屬于力學中靜不定的問題甜橱，需要尋找變形協(xié)調(diào)條件來補足方程的個數(shù)。
為便于研究，找出其變形協(xié)調(diào)關系乞微，做出如下假設：
（1）不計嚙合點處的摩擦力與活齒自轉(zhuǎn)俯重；
（2）除嚙合點處彈性變形外，其他各件的變形忽略不計蝉徒，且變形服從胡克定律夕锹；
（3）各傳動件軸向位移不計，加工誤差忽略不計认寓。
各活齒與主動軸之間的作用力F1i可分解為徑向力F1xi檬桅，和徑向法截面方向的力F1yzi，假定主動軸瞬時不動奉量，給活齒施加一個順時針方向的力矩T1（T1為輸入力矩）芹寓，在該力矩的作用下，各活齒與主動軸接觸處產(chǎn)生接觸變形网燃，使活齒中心轉(zhuǎn)過一個角度△φ婆精，則所有活齒中心相應的發(fā)生一個相同的微小周向位移加，根據(jù)變形協(xié)調(diào)條件雄炕，假設△s在F1yzi方向的投影大小與F1yzi成正比沈条，即F1yzi∝△scos（u1i），則有下列等式成立：
式中 F1yzi=F1isin（αn1）诅炉； u1max=actan（R1/（AZ1））蜡歹；
R1——主動軸空間正弦曲線徑向半徑（mm）；
A——空間正弦曲線的幅值（mm）
整理式（2-24）得到：
為求得F1yzmax涕烧，對主動軸列扭矩平衡方程月而，則有
式中 T1——輸入扭矩（N·mm）；
n——活齒個數(shù)议纯。
將式（2-25）代入式（2-26）中得到：
現(xiàn)利用平均值法求
父款，求解過程如下：
另外，根據(jù)圓柱正弦活齒傳動中一個活齒嚙合副的幾何關系瞻凤，可列如下方程：
（r′-r）（cos（αn1）-cos（αn3））=R1-R3 （2-29）
式中 r′——正弦滾道半徑（mm）憨攒，通常r′=（1.04～1.11）r；
r——活齒半徑（mm）阀参；
R3——殼體正弦曲線徑向半徑（mm）肝集。
將式（2-23）、（2-25）及（2-29）聯(lián)立蛛壳，則方程的個數(shù)為5個芙糙，與未知數(shù)的個數(shù)相同，故可解骨矗。
2.4.2其他構(gòu)件的受力分析
活齒對主動軸外正弦滾道作用力的圓周力分量Ft1鹊逛、軸向力分量Fa1渺类、徑向力分量Fr1的大小分別為
活齒對殼體內(nèi)正弦滾道作用力的圓周力分量Ft3、軸向力分量Fa3款腥、徑向力分量Fr3的大小分別為
2.4.3圓柱正弦活齒傳動受力分析計算實例
已知一圓柱正弦活齒減速器惰采，其設計參數(shù)為A=4.5mm颂鞭，r=5mm综翠，r1=5.4mm，R=23.5mm刑袒，Z1=1涤墙，Z3=4，T=20Nm程悼，t=5惯缚。根據(jù)本文建立的活齒受力分析模型，采用牛頓法求解式（2-23）诬像、（2-25）及（2-29）聯(lián)立的方程組屋群，應用Matlab編程計算，得到在一個工作周期內(nèi)活齒的受力情況坏挠，計算結(jié)果如圖2-11芍躏、2-12所示。同時可計算出所有活齒作用在主動軸上軸向合圖降狠，其結(jié)果如圖2-13所示对竣。
由圖2-11分析可知，在空間正弦軌跡曲線的拐點附近活齒受力最大榜配，且作用在活齒上的三個力F1否纬、F2、F3中蛋褥，F(xiàn)3值最大临燃，也就是說，在進行接觸強度計算的時候烙心，應以活齒與殼體間的接觸情況為主要依據(jù)膜廊。接觸角αni(i=1,3）的求解為圓柱正弦活齒傳動的結(jié)構(gòu)設計提供了必要的條件，它成為正弦滾過深度bi,(i=1,3）的主要度量依據(jù)弃理。由圖2-13可以看出圓柱正弦活齒傳動主動軸上的軸向合力幾乎為零贼匾，且該傳動輸入軸的旋轉(zhuǎn)中心與其幾何中心重合，屬于自平衡結(jié)構(gòu)挂蹦，避免了慣性力的產(chǎn)生瞪栋。因此只需采用單激波器的結(jié)構(gòu)型式即可使慣性力和作用力達到平衡，縮短了傳動的運動鏈叼叙，減少了動力損耗荷焦，提高了傳動系統(tǒng)的效率和運動穩(wěn)定性。
2.5主曲率計算分析
在進行圓柱正弦活齒傳動接觸強度分析時，需要利用正弦滾道齒面的主曲盆和主曲率半徑掌范，為此需對正弦滾道齒面的主曲率和主曲率半徑進行分析計算腻俏。根據(jù)微分幾何理論，除在曲面上的奇異點之外睦键，法曲率隨著所選取的方向下同而變化目尘，而在一個非奇異的固定點，沿不同方向的法曲率之中有其最大值和最小值栗沫，而這最大值法曲率和最小值法曲率及分別稱為曲面在該點的兩個主曲率诺秒，當主曲率不為零時，主曲率的倒數(shù)稱為主曲率半徑谤绳；對應主曲率的方向稱為主方向占锯，并且兩個主方向互相垂直。
由于正弦滾道齒面是球狀活齒沿空間正弦曲線軌跡運動包絡而成缩筛，顯見在理想情況下瞬時接觸線的方向即為正弦滾道齒面的一個主方向消略，其對應的主曲k21=-1/r′，則另一個主方向應在瞬時接觸線的法向方向瞎抛，為得到正弦滾道鑿面在該方向上的主曲率k22艺演，需計算出正弦齒面在接觸點處的全曲率K,由微分幾何中對全曲率定義有：
A——正弦幅值（mm）；
Z——正弦滾道周期數(shù)婿失；
R——活齒中心圓周方向旋轉(zhuǎn)半徑（mm）钞艇；
u——瞬時接觸線的方向角（rad）；
v——接觸角（rad）豪硅；
φ——活齒在正弦滾道齒面坐標系中的位置角（rad）哩照。
根據(jù)式（2-32），應用Matlab編程計算得到滾道齒面與活齒接觸點處的主曲率與全曲率的變化曲線如圖2-14懒浮、圖2-15飘弧。從圖中可見，主動軸正弦滾道齒面在接觸點處的全曲率恒為負值删广，根據(jù)微分幾何中的定義要尚，則該接觸點為雙曲點，而殼體正弦滾道齒面在接觸點處的全碘率恒為正值剩知，則該接觸點為隨圓點朽擒。從數(shù)值上看，曲率的變化范圍大瞭剧，傳動比較平穩(wěn)今搂。
2.6活齒的運動狀態(tài)分析
在圓柱正弦活齒傳動的一個活齒嚙合副中，活齒與殼體及主動軸的滾道分別在A盘挠、B點接觸饼簸，如圖2-16所示臼磁，接觸角近似取αn1=αn3=π/4，活齒在接觸點A倾皿、B的運動速度方向即為接觸點軌跡曲線LA及LB的切線方向吊磕，根據(jù)式（2-19），可知活齒與殼體接觸點A的運動軌跡曲線LA的方程：
式中 R——活齒中心圓周方向旋轉(zhuǎn)半徑（mm）惩阶；
r——活齒半徑（mm）挎狸。
由式（2-33）可求得軌跡曲線LA的切線方程，為便于計算琳猫，將其轉(zhuǎn)換到活齒坐標系中伟叛，該方程的方向數(shù)為：
在理想情況下，活齒的中心O沿空間正弦曲線運動脐嫂，其軌跡曲線LO方程為：
同理，由式（2-35）可以求得活齒中心的運動速度方向紊遵，轉(zhuǎn)換到活齒坐標系后账千，其方向數(shù)為：
根據(jù)空間解析幾何中兩空間直線夾角的公式，由式（2-34）暗膜、（2-36）可求出兩軌跡曲線LA匀奏、LO切線的夾角αAO，通過計算證明αAO小于10°学搜，忽略αAO引起的活齒相對殼體滾道齒面的滑移運動娃善。同理可以求得兩軌跡曲線LB、LO切線的夾角αBO瑞佩，計算證明αBO較大聚磺，故不可忽略由αBO引起的活齒相對于主動軸滾道齒面的滑移運動。若將活齒中心O看作活齒運動的瞬時中心智谓，則活齒在與殼體齒面接觸點A的速度方向即為活齒在該點繞其自身軸線旋轉(zhuǎn)的速度方向莹宁，活齒自轉(zhuǎn)的旋轉(zhuǎn)軸線應在垂直與該速度方向的平面上，也就是在殼體正弦滾道的法截面上嚎蛀。設旋轉(zhuǎn)軸审腺，即活齒自轉(zhuǎn)角速度的方向矢量為：
接觸點的位置方向幺矢為：
則矢量
應平行于活齒中心的速度方向矢量{0，-tan（u3）缰畦，1}确列，據(jù)此條件，可以得到α=αn3-π/2肥稠。則旋轉(zhuǎn)軸的方向矢量為：
2.7滑動率
活齒傳動在傳遞運動和動力的過程中我昵，共扼齒廓高副兩元素間，由于接觸點的切線速度不同而產(chǎn)生相對滑動里状，齒形的磨損規(guī)律因震，在一定程度上取決于共軛齒廓在各接觸點上相對滑動速度的變化律吩捞，滑動率U表明兩共扼齒廓間有害滑動作用的特性。圓柱正弦活齒傳動中相對速度為空間矢量汁蝶，故本文中滑動率定義為兩共軛齒廓瞬時接觸線法線方向的相對滑動速度的變化律渐扮。一般情況下，活齒在滾道中的運動是比較復雜的掖棉，可作滾動墓律、滑動、或又滑又滾幔亥，由對活齒運動狀態(tài)的分析可知耻讽，圓柱正弦活齒傳動中，齒面磨損相對嚴重的是活齒與主動軸這對共軛齒廓帕棉，活齒沿殼體齒面可作純滾動或又滾又滑運動针肥，而當活齒沿殼體齒面作純滾動時，主動軸與活齒之間磨損最為嚴重香伴，考慮此時主動軸與活齒之間的滑動率慰枕，即可以定性的分析圓柱正弦活齒傳動共扼齒廓間的磨損情況。
根據(jù)本文對滑動率的定義即纲，滑動率的公式可寫為：
U=v10t/v1t （2-38）
式中v10t——主動軸與活齒接觸點處沿接觸線法線方向的相對滑動速度（m/s)具帮；
v1t——主動軸在接觸點處沿接觸線法線方向的相對滑動速度（m/s）。
當活齒沿殼體齒廓作純滾動時低斋，活齒繞自身軸線旋轉(zhuǎn)的角速度為：
式中 ω1——主動軸旋轉(zhuǎn)的角速度（rad/s）停迫。
為便于計算，先假設導架固定不動司逗，求得主動軸與活齒的在接觸點處的相對速度矢量擎若。活齒在與主動軸接觸點處的運動速度為公轉(zhuǎn)速度與自轉(zhuǎn)速度兩部分能合成速度休敛，其中公轉(zhuǎn)速度為活齒中心沿空間正弦軌跡曲線運動的速度：
則主動軸與活齒的在接觸點處的相對速度為：
在固定坐標系中茉园，主動軸接觸點處的速度為：
將相對速度矢量
及主動軸接觸點處的速度
投影到瞬時接觸線的法線方向得到v10t和，v1t史糕，將二者代入式（2-38)汁讹，計算出滑動率。由于正弦滾道形狀具有周期性锤知，因此共軛齒面間的滑動率也呈現(xiàn)周期性變化棋裳，考慮齒形參數(shù)——活齒半徑r、活齒中心回轉(zhuǎn)半徑R贩纵、正弦幅值A及殼體滾道正弦周期數(shù)Z對滑動率的影響凭协，若給定其中任意三個參數(shù)，改變另一個參數(shù)懒叛，可以得到在一個工作周期內(nèi)滑動率隨齒形參數(shù)的變化規(guī)律曲線如圖2-17所示丸冕。
由此可見耽梅，圓柱弦活齒傳動的滑動率是嚙合點位置的函數(shù)，而且在一個工作周期滑動率變化不大胖烛。當活齒運動到正弦滾道的拐點處時眼姐，共軛齒面的滑動率最大；當運動到正弦滾道的波峰及谷處時佩番，共軛齒面間的滑動率最小众旗。由圖2-17定性分析可知，參數(shù)r趟畏、R贡歧、A及Z對滑動率都有影響，其中殼體滾道正弦周期數(shù)Z的變化對滑動率的影響最大赋秀。進行結(jié)構(gòu)設計時利朵，當機構(gòu)的傳動比一定，在滿足強度要求及其它設計要求的前提下沃琅，應適當減小鋼球半徑哗咆、增大活齒中心回轉(zhuǎn)半徑、減小正弦幅值蝠笔，以達到降低滑動率，減小共軛齒廓間磨損的目的囱蕴。
2.8本章小結(jié)
1.闡述了圓柱正弦活齒傳動的結(jié)構(gòu)組成和傳動原理床少，推導出傳動比計算公式及活齒傳動的正確連續(xù)傳動條件。建立空間正弦滾道齒面的齒廓方程朋堪，并仿真出齒廓曲面橘疚；
2.在單個活齒受力分析的基礎上，根據(jù)變形協(xié)調(diào)條件盹扮，建立了圓柱正弦活齒傳動的受力分析模型胶僵，據(jù)此可以計算出各構(gòu)件作用在活齒上的接觸力的數(shù)值角，并建立了該傳動其他構(gòu)件的受力計算公式字拒，為圓柱正弦活齒傳動的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設計和強度分析提供了依據(jù)。由此也驗證了圓柱正弦活齒傳動是一具有自平衡能力的結(jié)構(gòu)系統(tǒng)；
3.計算出正弦滾道齒面在與活齒齒面接觸點處的全曲率和主曲率枕厅，分析了在一個正弦周期中曲率的變化規(guī)律掀哎，為圓柱正弦活齒傳動的接觸強度計算奠定了基礎；
4.根據(jù)活齒傳動嚙合副的相對運動對活齒的運動狀態(tài)進行了分析川梅；推導出共軛齒廓間的滑動計算公式疯兼，并考慮各齒形參數(shù)變化對滑動率的影響，對圓柱正弦活齒傳動共軛齒廓間的磨損情況作了定性分析贫途。
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