3 推桿減速器的效率計算與強度校核
推桿減速器的嚙合效率是衡量其性能的一個重要指標(biāo)去园，而強度校核是確定其承載能力的主要依據(jù)。對它們的理論分析能否正確反應(yīng)推桿減速器的實際情況策橘，直接影響到推桿減速器優(yōu)化設(shè)計的效果。
推桿減速器由于采用推桿這一特殊構(gòu)件作為活齒娜亿，因而使得它在效率與強度計算方法上與其它活齒傳動機構(gòu)有所不同丽已。其特點是傳動圈導(dǎo)槽對推桿等效全反力的作用點及方向隨推桿工作位置的不同而發(fā)生的變化很大。因而與其它活齒傳動機構(gòu)（例如滾柱活齒減速器）的效率計算方法是不同的买决。在已發(fā)表的有關(guān)推桿減速器效率計算的文獻中沛婴，都近似地把在外滾子與內(nèi)齒圈之間作用力固定不變的情況下，無摩擦損失時與有摩擦損失時所需的驅(qū)動力或驅(qū)動力矩的比值作為嚙合效率督赤。有的雖然考慮了驅(qū)動力矩嘁灯，但同時又把有摩擦?xí)r的驅(qū)動力近似處理為通過內(nèi)滾子中心。實際計算表明躲舌，這些近似處理方法所帶來的誤差是很大的丑婿。而且這些文獻只討論了單個推桿的嚙合效率。
本章詳細(xì)分析了推桿在不同情況下的受力狀態(tài)没卸，考慮了慣性力的影響羹奉，嚴(yán)格按嚙合效率定義推導(dǎo)出了較為精確的總體嚙合效率計算公式，并利用計算機能夠進行大量復(fù)雜運算的特點约计，取機構(gòu)在若干不同嚙合點位置時效率的平均值作為總的嚙合效率诀拭，計算結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)基本相吻合。
3.1推桿在導(dǎo)槽內(nèi)的運動分析
在推桿減速器中鸦呆，動力的傳遞是靠運動著的推桿來完成的瓣挂，推桿在工作行程中相對導(dǎo)槽的運動是變速的外推滑動，其速度vr可用內(nèi)滾子中心O1點的速度表示畔香，如圖2.7所示类埋。在前面已求得當(dāng)傳動圈固定時,內(nèi)滾子中心Ol點的位移為：
推桿在工作行程開始時，l1值為最小，這時lmin=Tb+Tz-e鼓辈，α1=0攀瘟，φ1=0，vr=0失跷，
加速度方向同運動方向一致诉玲，即從內(nèi)向外作加速運動。
推桿在工作行程結(jié)束位置叔梆，l1達到最大值lmin=Tb+Tz+e沫流，此時α1=0，φ1=π筑凫，vr=0滑沧，
加速度方向與運動方向相反，即作減速運動巍实。
為求出vr最大值滓技，命ar=0，可得：
聯(lián)立（3.4）式及（3.1）式棚潦，可求得ar=0時對應(yīng)的φ1值令漂，由此可得到該位置各運動參數(shù)的值，此時速度有最大值urmax丸边。
[算例]
對于3TWY7.5-12推植減速器叠必，Tb=55mm，Tz=10mm原环，ε=5mm挠唆，l=36mm处窥，ωJ=1500RPM嘱吗，iJN=-11，計算出的l1滔驾，vr谒麦，ar與φ1的關(guān)系曲線如圖3.1所示。
3.2推桿受力分析
在第二章已把推桿減速器根據(jù)傳動圈是否與激波器轉(zhuǎn)向相同分為正反兩種結(jié)構(gòu)采冕。這兩種結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài)是不同的援愁。下面先討論正向結(jié)構(gòu)。
設(shè)激波器按順時針方向轉(zhuǎn)動孩青，如圖3.2所示径揭，則激波器迫使與其接觸的內(nèi)滾子自身以逆時針方向轉(zhuǎn)動，在激波器與內(nèi)滾子接觸點M1處森肉，激波器轉(zhuǎn)動的弧長大于內(nèi)滾子轉(zhuǎn)動的弧長雌夕，所以激波器對內(nèi)滾子的摩擦力方向是沿切線方向向右，與激波器沿接觸點法線方向?qū)?nèi)滾子的作用力一起組成全反作用力FJ。在外滾子與內(nèi)齒圈接觸點風(fēng)處派憨，外滾子沿齒廓向齒根方向運動购廊，內(nèi)齒圈齒廓對外滾子的摩擦力方向為沿齒廓指向齒頂?shù)那芯�方向，與內(nèi)齒圈沿接觸點M2法線方向?qū)ν鉂L子的作用力一起組成全反力FN笔碌。
在傳動圈導(dǎo)槽與推桿的接觸處刃镶，受到傳動圈導(dǎo)槽對推桿的向下摩擦力，與沿法線方向的約束反力一起組成全反力FC甚脉。
圖3.2中的θ1丸升、θ2、θ3分別為激波器與內(nèi)滾子之間牺氨、內(nèi)齒圈齒廓與外滾子之間以及導(dǎo)槽與推桿之間的摩擦角发钝。
如上節(jié)所述，催件在隨傳圈作勻速運動的同時波闹，還相對導(dǎo)槽作加速度為ar的加速運動酝豪。根據(jù)達朗伯原理，除了上述真實的作用力及約束反力外精堕，再假想地加上慣性力的反力孵淘，這些力在形式上組成一個平衡力系。推桿所產(chǎn)生的慣性力由三部分組成：向心力Fω歹篓，相對慣性力Fr瘫证，科氏慣性力Fk，它們的作用點可看作是推桿的質(zhì)心庄撮，其反力的方向如圖3.2所示背捌，由理論力學(xué)知，它們的計算按下式：
式中m是推桿的質(zhì)量湘乐。
3.2.1推桿單側(cè)受力的平衡方程
當(dāng)FJ蝌飘、FN二力的交點Q落在傳動圈所在環(huán)內(nèi)（圖3.2所示），推桿呈現(xiàn)單側(cè)受力狀態(tài)（右側(cè)受力）扇胀，對推桿質(zhì)心取矩跑既，可得如下平衡方程式：
由于考慮了慣性力，所以力Fc不通過交點Q忌党，lc也是一個未知數(shù)轿白。若根據(jù)輸入功率確定出FJ，則方程組（3.8）只剩下FN铺举、FC及l(fā)c三個未知數(shù)了罢摧。
3.2.2推桿雙側(cè)受力的平衡方程
若傳動圈尺寸選用不當(dāng)，或者是機構(gòu)為反向結(jié)構(gòu)劫伊，使FJ與FN作用力的交點Q落在傳動圈所在環(huán)外（圖3.3所示）時拆聋，推桿呈現(xiàn)雙側(cè)受力狀態(tài)香题。生產(chǎn)實踐表明，推桿雙側(cè)受力將造成推桿嚴(yán)重的磨損酪律。這種情況下推桿的受力與傳動圈外徑尺寸有關(guān)雌隅。對于圖3.3所示受力情況，對推桿質(zhì)心取矩缸沃，可列出它的平衡方程式為：
3.2.3反向結(jié)構(gòu)的受力分析
在傳動圈與激波器轉(zhuǎn)向相反的結(jié)構(gòu)中恰起，工作推桿的受力狀誠如圖3.4所示。從受力狀態(tài)圖可以看出趾牧，在運動過程中检盼，推桿與導(dǎo)槽必然形成雙側(cè)接觸。推桿兩側(cè)將造成嚴(yán)重磨損翘单，實際生產(chǎn)中吨枉，應(yīng)避免使用反向結(jié)構(gòu)。
3.3效率計算
3.3.1單個推桿的效率計算
從方程組（3.8）中消去FN得：
3.3.2整體效率計算
從上面單個推桿的效率計算公式可知哄芜，對應(yīng)激波器的不同轉(zhuǎn)角貌亭，效率是不同的。實際上總有多個推桿同時工作认臊，因而應(yīng)求出整個機構(gòu)的總體效率圃庭。
下面首先來分析驅(qū)動力在工作推桿上的分布規(guī)律。
設(shè)傳動構(gòu)件之間無間隙失晴，并設(shè)激波器是完全剛性的剧腻。在驅(qū)動力矩作用下，各工作推桿的內(nèi)滾子在與激波器接觸處產(chǎn)生法向彈性變形滑信，使激波器轉(zhuǎn)過一個微小的角度△θ占找，如圖3.5所示，則可確定彈性變形量εi的分布規(guī)律煞恭。
設(shè)最大彈性變形量為ε络务，由圖3.5可知：
同理可得：
上式中：FJm為對應(yīng)最大變形處的作用力；FJi為激波器對第i個推桿的作用力臊吓；τi為第i個推桿內(nèi)滾子中心與激波器短軸所夾的圓心角蟹嫁。如圖3.2所示暗沉。
在任一瞬間英谢，各工作推桿所處的位置是不同的，設(shè)第i個工作推桿所對應(yīng)的激波器轉(zhuǎn)角為φ1i里淡，則：
由于相鄰兩推桿所夾的中心角為2π/ZC刃伞，在某一時刻，只要其中一個工作推桿所對應(yīng)的激波器位置角（激波器相對該推桿從初始工作位置轉(zhuǎn)過的角度φ1）確定后谎跨，其它各工作推桿所對應(yīng)的激波器位置角也隨之確定下來钥嫌。設(shè)各工作推桿所對應(yīng)的最小激波器位置角為φ11垃杖，如圖3.6所示，則從對應(yīng)激波器位置角為φ11的這個工作推桿開始丈屹，順序第i個工作椎桿所應(yīng)的激波器位置角φ1i為：
這樣调俘，一旦最小激波器位置角φ11被確定，各工作推桿所對應(yīng)的激波器位置角φ1i便隨之被確定下來旺垒，從而各嚙合點也被確定下來彩库，稱最小激波器位置角φ11為嚙合點定位角，簡稱嚙合定位角先蒋。嚙合定位角φ11的取值范圍是：
類似方程組（3.8）的建立及求解骇钦，可得第i個工作推桿的Fci及l(fā)ci，與式（3.10）及（3.11）類同竞漾。
考慮到實際裝置為雙排結(jié)構(gòu)眯搭，輸入功率P1可表示為：
上述式中，ng表示工作推桿數(shù)业岁。在沒有頂切鳞仙，又不修形的理論情況下，工作推桿數(shù)ng為推桿總數(shù)的一半笔时。實際上堆嘿，由于齒廓修形等原因，實際工作推桿數(shù)ng比理論情況下要少慌缨。
計算時氏走，先根據(jù)輸入功率P1及轉(zhuǎn)速ωJ由（3.19）式計算出FJm，然后對每一工作推桿由式（3.17）計算出FJi娱背，由式（3.10）式及式（3.11）計算出Fci及l(fā)ci讥燎，最后代入式(3.21）計算出效率η。
當(dāng)不考慮慣性力時烂秘，只需令上述公式中的Fr掰魁，F(xiàn)K，F(xiàn)ω都等于零裳雕，這時公式為：
可見低流，在忽略慣性力影響的情況下，機構(gòu)的嚙合效率與輸入功率帜浇、轉(zhuǎn)速都無關(guān)辨蓄。
從式（3.22）或式（3.21）可知，機構(gòu)的整體嚙合效率η與各工作推桿所對應(yīng)的激波器位置角有關(guān)项茸，而各工作推桿所對應(yīng)的激波器位置角又可隨嚙合定位角φ11的確定被確定下來祠乃。因而，對指定的嚙合定位角φ11兑燥，由式（3.22）可計算得到唯一的數(shù)值亮瓷，當(dāng)φ11在其取值范圍內(nèi)取不同值時琴拧，由式（3.22）所計算出的效率也略有不同。為此嘱支，將嚙合定位角的取值區(qū)域［0,2π/ZC]平均分成50等分蚓胸，分別用式（3.22)計算嚙合定位角取這50個位置的不同數(shù)值時機構(gòu)的嚙合效率，然后取其平均值作為機構(gòu)的總平均嚙合效率ηp除师，即
對交點Q落在傳動圈所在環(huán)外的情況赢织，在方程組（3.9）中消去FN后，類似上述方法同樣可求得此時的效率計算公式馍盟。實際計算表明于置，這種情況效率較低，而且推桿受力狀態(tài)不好贞岭，將造成嚴(yán)重磨損八毯。實際設(shè)計中應(yīng)避免這種情況發(fā)生。因而在設(shè)計推桿減速器時瑞蓉，應(yīng)正確選用傳動圈尺寸及其它各參數(shù)予乏，以確保Q點任何時候都能落在傳動圈所在環(huán)內(nèi)。
［算例]：
TW-3-16推桿減速器的參數(shù)是：Tb=50mm,Tz=6mm梯撰，e=3mm蟹游，l=22mm，ZN=15,ZC=16怎体。
分析推桿減速器各嚙合副的形式可知蔓捡，推桿與導(dǎo)槽是滑動摩擦接觸，激波器與內(nèi)滾子可近似看作滾動摩擦接觸愚缔，而內(nèi)齒圈與外滾子之間滾滑兩種成份都有擦灸。
由文獻查得滑動摩擦系數(shù)為0.05-0.1，而滾動摩阻系數(shù)k=0.01mm垛淮，由文獻可知滾動摩擦系數(shù)為k/Tz=0.0017剂撑。由于摩擦系數(shù)只是個參考數(shù)值，為了使計算結(jié)果更有實際意義根适，選用了三組不同摩擦系數(shù)的值苞毡，計算結(jié)果如表3.1所示。
表3.1選用不同摩擦角時嚙合效率的計算結(jié)果
| θ1 |
θ2 |
θ3 |
ηP |
0.002
0.0025
0.003 |
0.01
0.015
0.02 |
0.06
0.07
0.08 |
0.958
0.951
0.946 |
設(shè)η機為推桿減速機的整體效率继谚，ηZ為軸承效率烈菌，ηJ為工作時攪動潤滑油的功率損失，則應(yīng)有：
η機=ηP·ηZ·ηJ （3.24）
由試驗知犬庇，η機=0.91僧界，整機采用了4對軸承近似取ηZ=0.97，ηJ=0.98,由式（4.24）可得ηP=0.957臭挽∥娼螅可見，實際嚙合效與理論計算基本相符合欢峰。
3.3.3構(gòu)件尺寸對嚙合效率的影響
為了判斷推桿減速器構(gòu)件尺寸對其效率的影響葬荷，對3TWY7.5-12推桿減速器，選用同一組摩擦系數(shù)纽帖，而改變某一基本構(gòu)件尺寸宠漩，并假定傳動圈尺寸隨之改變以確保受力交點Q落在傳動圈所在環(huán)內(nèi)，計算其嚙合效率懊直，結(jié)果如圖3.7所示扒吁。
從圖3.7可以看出，嚙合效率隨著激波器偏心距e的增大而升高旱醉，隨著激波器半徑Tb邀耽、滾子半徑Tz、推桿長度l的增大而降低敬育。其中偏心距e對效率的影響最為嚴(yán)重平葡，推桿長度對效率的影響最小。
3.4強度校核
根據(jù)推桿減速器結(jié)構(gòu)上的特點零勃，強度校核應(yīng)著重于各零件之間的接觸強度宗而。由于激波器與內(nèi)滾子之間以及內(nèi)齒圈與外滾子之間不僅相互作用力大，而且是線接觸类菊，因而這些零件是需要進行接觸強度校核的主要對象攻躏。在推桿與傳動圈導(dǎo)槽之間，由于接觸面積較大玩捉，故接觸應(yīng)力不會太大奏散。當(dāng)零件所使用的材料及熱處理方式不同時，其許用接觸應(yīng)力大小也不相同噩拼，因而對激波器與內(nèi)滾子接觸處以及內(nèi)齒圈與外滾子接觸處都應(yīng)進行接觸應(yīng)力的計算剩喧。
3.4.1激波器與內(nèi)滾子之間的接觸應(yīng)力
激波器與內(nèi)滾子的接觸，顯然是兩個圓柱體的相壓接觸世吨，由彈性力學(xué)可知澡刹，在接觸處產(chǎn)生的最大接觸應(yīng)力σHJ可由下面的赫茲應(yīng)力公式來計算：
上式中：b為內(nèi)滾子的工作長度。
Ed為當(dāng)量彈性模量耘婚，
罢浇，由于E1和E1都是鋼材的彈性模量，所以Ed=E1=2.1×105 N/mm2
PJ為當(dāng)量曲率半徑沐祷，
FJmax為激波器與內(nèi)滾子之間的最大奪力嚷闭，可近假用FJm來代替，由式（3.19）可得：
為求上式中的最大值赖临，可將嚙合定位角φ11在其取值范圍內(nèi)進行一維搜索胞锰。
[σ]HJ為激波器與內(nèi)滾子所用材料的最小許用接觸應(yīng)力灾锯。
3.4.2內(nèi)齒圈與外滾子之間的接觸應(yīng)力
由于內(nèi)齒圈齒廓上各接觸點都有對應(yīng)的曲率，因此外滾子與內(nèi)齒圈的接觸嗅榕，可看作是兩個瞬時圓柱體的接觸顺饮，在對應(yīng)于內(nèi)齒圈齒廓的齒頂部分，相當(dāng)于兩個圓柱體外接觸凌那，在對應(yīng)于內(nèi)齒圈齒廓的齒根部分沿阁，相當(dāng)于兩個圓柱體內(nèi)接觸。由于內(nèi)齒圈理論齒廓曲線上各點的曲率半徑不同董记，各點的作用力也不相等铆贞，因而在赫茲應(yīng)力公式，需求出FN/ρN的最大值檀塌，最大接觸應(yīng)力σHN為：
上式中k2為外滾子中心軌跡的相對曲率伶摩，在齒頂部分其值為正，在齒根部分其值為負(fù)阔渔。
為求上式的最大值务囤，首先給嚙合定位角φ11在其取值范圍內(nèi)指定若干個離散點，對于φ11在每個離散點上的取值您风，都分別計算出各工作推桿所應(yīng)的FN/ρN幅挂，取其中最大者。然后把φ11取每個離散點時所對應(yīng)的最大FN/ρN再進行比較参攻，可求得
腺帽。
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